软弱地层临近深基坑工程房屋沉降注浆控制研究
26中外公路
第41卷第1期
2 0 2 1年2月
DOI：10. 14048/j.issn. 1671-2579. 2021.01.007
软弱地层临近深基坑工程房屋沉降注浆控制研究
李浩1，2，贺祖浩〃，杨钊1‘3，石福龙1，马超1_3
(1.中交第二航务工程局有限公司，湖北武汉430040; 2.长大桥梁建设施工技术交通行业重点实验室；
3.交通运输行业交通基础设施智能制造技术研发中心）
摘要：在临近建筑物深基坑开挖过程中，由于施工控制和地质原因经常会使建筑物出现较大的沉降，严重时会造成房屋开裂和基坑坍塌，而跟踪注浆是控制房屋沉降的有效措施之
一。该文依托某临近建筑物深基坑工程，通过现场监测和A b a q u s数值模拟分析注浆对建筑
物的影响。结果表明：①软弱松散地层注浆实现房屋抬升分为前期注浆加固和后期注浆抬
升两个过程，前期注浆扰动土体会造成房屋沉降；②止浆墙可有效控制浆液扩散范围，减小
浆液流失，是实现房屋抬升的必要措施；③软弱地层临近深基坑建筑物注浆抬升是一个挑战
性的工程，前期注浆需低压并少量多次，尽量减小地层扰动，土层有一定强度之后，再高压注
浆，可实现房屋止沉抬升。
关键词：软弱地质；深基坑；紧邻建筑物；注浆抬升；注浆控制
随着城市建设的快速发展，越来越多的深基坑工程向城市密集区集中，施工紧邻建筑物的工程越来越多。基坑开挖引起地层和应力损失不可避免地会对周 边建筑物造成影响。而在一些老城区，地基基础多为筏板基础或管桩基础，建筑物一旦发生不均匀沉降很容易造成房屋的开裂变形，产生较大的经济损失和安全隐患。而注浆一方面可以改善地层，提高地基承载力；另一方面又可以对周边地层进行挤密，补偿地层损 失。所以利用注浆去实现房屋的止沉抬升，已经成为 设计或施工单位采取的优选措施之一。在实际注浆过 程中，由于注浆方法或参数控制不当，经常达不到预期 效果，施工监测发现，注浆后的一段时间，建筑物经常 出现沉降速率加快的现象。所以研究注浆过程控制就 成为具有实用价值的问题。许多专家学者在注浆的原 理和施工控制方面进行了很多有益的探索。许建瑞以 深圳大铲湾港口区集装箱码头一期工程办公楼双液浆加固纠偏工程为依托，指出单次注浆速率过快会引
起办公楼沉降速率加快，多次注浆效果更佳；易小明等以 厦门机场路的房屋注浆抬升工程为依托，通过现场监测和理论分析，提出补偿注浆能够较好地实现房屋止沉，而房屋的抬升则极富挑战性；等通过模型试 验模拟在黏土介质注浆，提出运用较小注浆速率结合多孔注浆方法，可有效减小围岩扰动；候艳娟等以厦门 市成功大道工程为依托，研究了注浆机理，将建筑物注浆抬升分为初始填充密实、浆土固结、土体压密、劈裂 抬升4个阶段；张俊等通过在高速路基下方注浆加固试验，提出对软土路基下方有选择地进行分层注浆的加固效果优于全地层注浆效果；唐智伟通过研究注浆引起的土体体积膨胀机制，将注浆体积、土体体积应变 增量、位移大小三者联系在一起，提出有限元计算中施 加“虚拟”膨胀压力来增加单元体积的方法。然而，对 临近深基坑施工建筑物跟踪注浆控制还比较少。
该文依托深圳某地铁车站临近建筑物的深基坑工 程，对施工过程中周边建筑物的跟踪注桨进行现场监测和有限元分析，总结跟踪注浆控制措施和注意要点，可为类似工程提供借鉴和参考。
1 工程概况
深圳某地铁车站基坑全长268 m，基坑宽度20. 1 m，基坑深约18. 5 m(局部约20. 1 m)。基坑周边建筑 物密集（图1)。房屋始建于20世纪90年代初，基础 为筏板基础，离基坑最近3.5 m。
依据地质资料，地层主要由3部分组成：地表一般 分布有第四系全新统人工堆填层、全新统冲洪积层、坡 积层、残积层、下伏主要为侏锣系凝灰岩和石炭系测水 组上段石英砂岩和泥质页岩，下段粉
砂岩及二云母片岩岩脉和构造岩破碎带，地下水位埋深2〜3 m。地下
收稿日期：2020 —12—11(修改稿）
作者简介：李浩，男，教授级高工•E—m a i l:544355951@q q.c o m
2021年第1期 李浩，等：软弱地层临近深基坑工程房屋沉降注浆控制研究27
水赋存于第四纪松散地层孔隙中，含水层厚度为〜
30 m0
(b)房屋情况
图1基坑与建筑物位置关系
2 开挖前预注浆
为保证基坑开挖期间周边建构筑物安全，在开挖 前对周边房屋进行袖阀管预加固。根据现场管线及场 地等采取斜向、竖向两种方式向建筑物基础下方施打袖阀管，袖阀管间距为1. 5 m，梅花形布置，加固区域 和袖阀管布置如图2、3所示。
JC〇4, JC42
—JC03^
-■i---------------------------------------\—1
图2房屋加固区及监测点布置示意图
袖阀管梅花形布置
间距 1 500x1 500电动剃须刀排行榜
被感情伤得太深的网名〇
了 750750 L__1 500__L
T T T
图3注浆平面示意图（单位：mm)
采用水泥浆液和水泥一水玻璃双液浆交替注浆，水泥浆浆液配比为：水：水泥=0.6 : 1，水泥浆：水玻
璃=1 :1，玻美度为20〜25 B e’，双浆液凝结时间不超过1 m i n。注浆时，从孔底向上每0. 6 m长为一竖
向注浆分段。当注浆压力>1.〇 M P a，吸浆量<2.5
L/m i n，继续注浆25 m i n，或者当窜浆或浆液漏失现象严重，建筑物上抬超过2 m m，即可终止注浆。
3 房屋注浆机理及数值分析
3.1房屋注浆抬升机理
浆液在地层中的作用有3种方式：渗透、填充、劈 裂和压密。注浆抬升主要以压密和劈裂注浆为主，劈 裂注浆和渗透注浆的最大区别就是，劈裂注浆会破坏注浆对象的原始结构。浆液的劈裂面发生在主应力最小的面，在某一深度地层中的应力为：
av=q-\~yh⑴
〇h=k〇av(2)式中7为土层重度4为应力点深度W为附加荷载；匕为静止土压力系数，一般走。=l— s i n«p，<p为土体内 摩擦角。
所以浆液在地层中的劈裂路线呈纵横交叉的脉状网络，劈裂注浆在土体固结形态多呈扁平球体或板状固结，如图4所示。
补偿注浆以填充挤密为主，抬升注浆以劈裂为主。注浆过程：填充压密一劈裂一再填充压密、再劈裂，直 到最终注浆量、注浆压力都达到设计值，则地层被加固 密实。主要起到地层改良和地层损失补偿的作用。其 本意图见图4、5。
14X\
土体侧向位移 土体侧向位移
图5注浆抬升地表示意图
根据工程经验，土体体积的膨胀将引起地表的
抬
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第41卷
-—未开挖注浆
开挖第1层注架 开挖第2层注浆 开挖第3层注架 +开挖第4层注架
图8未加固注浆竖向位移变化曲线
由图8、9可以看出：随着开挖的进行，注浆引起房 屋出现较大的沉降，地连墙出现最大7 m m 的水平位 移。但随着开挖的继续进行，其差异性越来越不明显。
由图10、11可以看出：有止浆墙注浆引起的房屋 沉降明显要小于没有止浆墙地层，最大沉降3.3 m m 。 地连墙最大水平位移3 m m ，同样随着基坑的开挖，其 变化量并不明显。
图7 3种工况下房屋及周边地层沉降曲线
由图7可知：①无止浆墙原始地层注浆在0. 5 M P a 注浆压力下，房屋沉降11. 7 m m ，这是由于在注 架压力作用下，土体由房屋一侧挤出，导致房屋沉降加 剧；有止浆墙情况下注浆，土体沿房屋一侧的挤出变形 明显减小，但由于地层无法提供足够的支反力，注浆同 样无法达到较好的效果，房屋沉降3 m m ；在加固地层 力学参数有明显改善的情况下，地层有足够的支反力, 注浆可以实现房屋的抬升，在0.5 M P a 的注浆压力下 房屋抬升0.65 m m ;②基础变形主要以倾斜为主，校 板基础有助于提高建筑物的整体承载力和适应不均匀 沉降能力。
(2)开挖阶段房屋沉降控制模拟
为研究基坑开挖过程中跟踪注浆对房屋沉降影响 及地连墙变形情况，分别计算开挖每一层注浆前和注
架后位移变化的差值，从而分析每个施工阶段注浆对 房屋及围护结构的影响。计算结果提取房屋注浆加固 后开挖到每一层注浆前后房屋至基坑边缘沉降的变化 情况，具体如图8〜13所示。
30 40 50
路径/m
原地层无止浆墙 原地层有止浆墙 加固后地层有止浆墙
升，地层抬升的体积与注浆体积成正比：
^=v s h  I
V (3)
式中4为注浆补偿率；V s )l 为地层抬升的体积；为 注浆液体积。$的值一般为5%〜20%。
数值方法模拟注浆效果通常是通过提高注浆区域 的土性参数来实现，但该方法忽略了注浆抬升对地层 的补偿作用。采用数值方法对注浆地层抬升进行模 拟，主要有两种方法：①直接对注浆单元施加体积应 变；②通过施加膨胀压力让注浆单元体积产生膨胀。 根据唐智伟等的研究结果，施加膨胀压力的方法更接 近实际情况。后续数值计算主要采用施加膨胀压力的 方法实现。
3.2计算模型及参数取值
利用A b a q u s 对基坑开挖前与开挖过程注浆引起 的房屋沉降变化进行数值分析，计算根据实际情况在 房屋底部8 m 的位置进行注浆。注浆半径按0. 7 m  考虑，模拟止浆墙和注浆压力对房屋沉降的影响，在注 架区域施加膨胀压力，为尽可能保证模型收敛，压力分 次施加。计算模型如图6所示。
图6有限元计算模型
地层参数根据地勘资料进行取值，见表1。
表1
地层参数取值
土层重度/
(kN  • m ~3)弹性模
量/M Pa
内摩擦角/〇黏聚力/
kPa 素填土18. 58.012.012.5淤泥质粉质黏土
18. 2  5. 6  6. 18. 2粉质黏土18. 715.016.018.0强风地层19.025.022.028.0加固后层
20.0
100. 0
25.0
30.0
3.3计算结果分析
(1)止浆墙对房屋沉降控制模拟
分别对原始地层、有止浆墙地层、有止浆墙地层硬 化后基坑不同开挖深度的注浆进行数值模拟。计算结 果为提取垂直基坑方向路径的沉降，具体见图7。
2 4 6 8
2
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检讨---1-1S
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细
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水平位移/mm
-1 01234567
水平位移变化量/mm
图13加固后注浆地连墙水平位移变化曲线
水平位移/mm
1.01.5
2.0    2.5
3.0
裝m
-未开挖注浆
+开挖第1层注桨+开挖第2层注浆—开挖第3层注浆开挖第4层注浆
图11有止浆墙注浆地连墙水平位移变化置曲线
路径/m
图12加固后注浆竖向位移变化曲线
由图12、13可以看到：加固后注浆可以实现房屋的抬升，最大抬升0.65 m m。地连墙在注浆深度位置有局部水平位移1.7 m m。
综上分析说明：开挖过程注意及时架设支撑，避免 超挖，做好地连墙位移监测，控制注浆压力，跟踪注浆 和施工前注浆对房屋沉降的差异差别很小。
(3)注浆压力对建筑物沉降影响
为分析土层各阶段注浆压力的变化对地层的影响，对3种工况，注浆压力分别取0. 3、0. 5、0. 8、1. 0、1.5 M P a时房屋竖向位移结果进行分析，结果如图14所示。
⑷未加固地层
(b)有止浆墙
路径/m
(c)加固后
图14不同地层条件下注浆压力与房屋竖向位移变化曲线由图14可以看出：在地层未加固的情况下，随着 注浆压力的增加，房屋的沉降变大。在地层加固完
成
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组数
图16沉降速率与注浆速率关系（JC 01测点）
由图15、16可以看出：①前期开挖注浆过程中房
屋沉降明显，后期沉降曲线趋于稳定；②注浆量与沉 降速率正相关。注浆速率过快，会引起房屋沉降加剧， 说明软弱地层注浆会引起地层孔隙水压力的上升，而孔 隙水压力消散过程是土层固结沉降的过程，注浆速率过 快造成更大范围内的地层扰动，从而引起房屋沉降。
由于开挖过程中房屋沉降继续发展，为尽量减小 地层扰动，实现对房屋沉降的有效控制，注浆采取少量 多次、单双液浆交替进行注浆，并控制注浆压力<1 M P a 。至2017年7月11号，此时注浆量为350 t 左右 时房屋实现了注浆抬升，与数值计算结果吻合。
由于淤泥和黏土地层注浆会使浆液过于扩散不够 集中，在这样一个松散基础环境中，地基承载力低，注
后，注浆压力的增大房屋抬升效果越明显。所以在前 期注浆要少量多次，低压慢注，地层逐渐改善后再增大 注浆压力和注浆量，达到房屋抬升的目的。
4 现场监测及跟踪注浆控制
为对房屋沉降进行更好的控制，后期土方开挖过程 中，采取跟踪注浆措施。在注浆过程中对房屋沉降量和 沉降速率进行监测，现场监测结果如图15、16所示。
日期/(月.日）
〇
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图15监测点施工工序与沉降曲线（2017年）
架地基无法提供足够的支反力，实现房屋抬升是非常 困难的。随着注浆的持续进行，土层的力学性能得到 逐步改善，土层被固结挤密，注浆后引起的地层固结沉 降越来越小。地层有了明显的改善，此时进行跟踪补 偿注浆，地基可以提供足够的支反力，注浆可以实现房 屋抬升。
5 结论及建议
(1) 在临近房屋深基坑开挖过程中，容易引起临 近房屋差异沉降，需注重对房屋采取止沉措施。(2)
在地层松散孔隙率大的基础环境中，实现房
屋抬升前期有可能造成房屋加速沉降。注浆前要做好 止浆墙，少量多次注浆，逐渐提高土层的力学性能。
(3)
有止浆墙和地层加固可以减小跟踪注浆过程
中的房屋沉降和地连墙的位移。在房屋注浆抬升之 前，要重视止浆措施和地层预加固。认筹
(4)
严格意义上的房屋抬升是很有挑战性的一项
技术。它的必要前提是：止浆墙和地层的预加固。同 时，还需要采取合理的抬升压力。在注浆之前要做好
止浆措施，地层加固之前要低压慢注，地层逐渐改善后 再提高注浆压力，实现房屋注浆抬升。参考文献：
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